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離心脫水器是依靠離心力脫水的設備
信息來源: http://www.slotanna.com 時間:2018-04-18 13:47:57
除塵器的離心脫水器
離心脫水器是依靠離心力脫水的設備，主要有以下幾種。
1.旋風脫水器
旋風脫水器是使氣體在液滴捕集器內旋轉，依靠離心力把液滴投向器壁，離心式液滴脫 水器有各種不同的形式，旋風脫水器是其中一種，有些文氏管除塵器就是用它作為液滴捕集 裝置的。用旋風脫水器捕集液滴時，要注意液膜可能在上部渦流的影響下爬過分離器頂蓋內
壁，再沿排氣管外壁下行_然后被帶入排氣管。為此可以在排氣管外壁裝上擋板，如fflS- 111所示?由于氣流能把擋板上的液體吹掉，迫使它們脫離器壁，故可防止液體從排氣管外 逸。另外在旋風分離器軸心部分的低壓區也會出現帶走液體的問題，因為在圓錐形的旋風脫 水器中向著錐頂運動的液滴可能被吸入排氣管。因此，可采用圓筒形旋風脫水器，在底部設 一平板作為假底，周圍的縫隙，讓液體從縫隙流下去，如圖W11 (a)所累、
還有一種在分離器底部設置上面裝有圓錐形擋板的十字擋板，以限制氣體旋轉的區域， 防止巳被捕集的液體旋轉后重新爬上脫水器壁（圖旋風脫水器不僅可以像上面介紹的那 樣，設計成從底部進氣，頂部排氣，兩且可 以設計成從頂部進氣，底部排氣。
C1)進口氣速脫水器的脫水效率隨進
:口氣速的增加節提高，但氣速過高反而使氣 流中凝聚的水滴（粘有灰塵的水滴）在器壁 上撞碎，使液沫再次被氣流帶走，降低了脫 水器的脫水效率.并增加了脫水器的阻力。
所以一般選用進口風速為14～《0m/S!J
(I)阻力根據測定數據，當進口氣流 速度采用Wta/s時，脫水器的阻力為 10Q0~1500Pao
O脫水效率當進口氣流為18m/s 時，脫水效率約為妨嫜。
2.復式擋板旋風脫水器
作用簡述復式擋板旋風脫水器簡 稱復擋脫水器，是屬于直流型旋風器的一 種。但在器內增加了若干同心圓擋板，
見圖6-113。
在旋風器內，粒子以切詢和徑向兩種運 動軌跡合成一條拋線u無擋板的合成拋線 0—A使粒子在器壁A處碰撞落下，如果增 加了擋板，則拋線0—A將被截斷于B點，
縮短成0—B線。使粒子提前在S點抖落。
同心擋板愈多，拋線也愈短，則粒子碰撞落
下的機會也更多。有助于提高粒子清除效率，拋線的軌跡示意見圖6-1W。
如粒子是液（水）滴，落于壁上就形成一層水膜。如膜過厚，在氣流通過時，可能再度 使水膜濺出。增加擋板后，等于增加器壁面積，水膜因而減薄，不致產生液沫夾帶。
在無擋板的旋風器中，氣流在器內環流至少2～3圈以具有向下的外螺旋和向上的 內螺旋雙氣牲座?力損失就大，在復擋中，氣流經過擋板僅為3/4圈，在器壁處最多為一 圈。故在同樣進口氣速下，其阻力較無擋板返流型的小。雖然增加擋板將增加氣流與壁板摩 擦的阻力，但旋風器阻力主要來自氣流傳動，與器壁摩擦所產生的阻力僅占很少部分。
復擋的缺點是多加了擋板材料及制作，使重量、造價都有增加。目前使用的復擋板直徑 約1 多SDmm。處理氣量為:3;00 ～68 6_0'Ct:ni3 / h：5 ffif設計計算
?R寸決定用下列各式決定結構尺寸 6>1I? ,各式中單位除角外，均以mm表示。
Dp根據進口氣速％值決定。
結合隊參數決定》一般情況下：
fc..0 = 100～200; Ab—1/2/10 5 00*?100； a, a'>4S°; 0 在 13°～17°之間，宜取 15°;
DE按排氣氣速t;E為15m/s計算，De = 100～200，隨排塵量增加而增大，通常取為:
De=l/8DC
上列各式中，隊為筒體截面氣速，m/s; Dc為復擋筒體內徑，mm; Dp為復擋進口管 內徑，如為矩形，取高寬比例1:0. 5，以高邊作為L>p值；Di為芯管外徑，nun; DE為排 氣管內徑，mm; ?G為擋板間距，JVG為擋板數目；D!為第一擋板外徑，mm; D2 為第二擋板外徑，mm; D?為第《擋板外徑，mm; LU為排塵漿口內徑，mm; H。為筒體 高度，mm; Hi為第一擋板高度，mm; 為第二擋板高度，mm; Hn為第n擋板高度， mm； Hi為芯管高度，mm; /iQ為進氣管底部至筒體末端距離，mm; 為擋板底部至筒 體末端距離，mra; S為擋板厚度，mm; ?, a'為上下錐體角度，（°); Lc為筒體中心線至 進氣管端水平距離，mm; 6為氣流回轉角（上升角），C), /為氣流數（無量綱）， 取 0. 78。
m氣速選定進口氣速t*P采用25rn/s以下，必要時可增至30m/s以上。
筒體截面氣速h (上升氣速）采用3m/s以下。
排氣管氣速ve取15m/s。
③阻力計算復擋的阻力系數（速度系數）？接近于1，隨不同％值而變化：
(6-108)
復擋的阻力Ap為式中，pa為進口狀態下氣體密度，kg/m3。
④效率計算
(1)先按巳知進口氣速t;p，求出在器壁和各渠道內沉降氣速(2)以Ws.c和w.n求得在器壁和渠道內被沉降的最小粒徑Dmin;
(3)由于復擋進口的液粒距除塵器噴射原點或霧化區很遠，其粒度尺寸經凝結巳改變， 故平均粒徑D。應按及操作狀態下水氣比對上^重新計算；
(4)以Do和值，求出筒壁及每一渠道內大于0^的按液粒容積累計的體積分數W ^各擋的P值的平均數即為復擋的除沫效率Pf.按進人的污水量Qw，水中個粒質量濃度pw，以i一W=7計算其出口沫量及其所含 的濃度，ft!上復擋進口氣體中原含有的游離塵量C此處假定其不苒冷凝凝聚)，即為復擋判
氣最終含塵濃度!Oh
2.82gD^Dpcos0 Dc
對器壁： ,p(D?-Df) -D.
取 cosS-cosl^^O. 966，式（6-10奪')可改寫為：
_Q. 792gD?Dp Dc ^■c%P(D^Df)lg^
￡>. D?
對渠道： V:
' Vs ‘v s. nv P< 0? 一Df > ? m,
用斯托克司公式算Dmin值：
丄^邛in —!吻s
p-^g j
式中，,知為進口氣體的絕對黏度，Pa ? 3,
用式（1114)簡化公式計算Do值：
D盧望H+樣8L1_3
用式f4rll.5).計算i?值：
$=100卜〔氣
式中b為常數，?。╧ 639? R為指數，對水滴，取平均值2.S*如液體密度麵:> _/cu#，寂值將增大| 對硫酸，其值為3,5～m
y^-MG^Ri+Rz+R3+ — +R?iMt (6-117
式中，Rz, RS,…，R?為各渠道的液粒清除率，
Wow ,
ps, = ^ (1 7 >,+j0Fi (6-118
式中為復機也口氣體中游離塵質量濃度，rog/m3; p￥l為復擋進口氣體中游離塵質 量濃度，di/mS ?w為復擋進口水體含塵濃度，mg/m3; 為標準狀態下的氣量, m;g^| W為復擋脫水器的供水量，m3。
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